热电厂防腐产品
KADE防腐砖板的施工结构为防腐密封层/胶泥/防腐砖板。防腐密封层即前面所提到的橡胶板、涂层、塑料、沥青等等。胶泥用于水平及垂直方向上的接缝，它必须有极好的抗化学腐蚀的能力，并保证密封层与砖板之间以及砖板与砖板之间都有很好的粘结力，且需要一定的厚度。通常所用的胶泥有树脂胶泥、水玻璃胶泥、水泥砂浆等，根据不同的化学、机械和热负荷情况，选择不同的胶泥及砖板。我公司生产的树脂胶泥有环氧(EP) 、酚醛(PF) 、呋喃(FU) 、乙烯基酯(VE) 、不饱和聚酯(UP)等五大类二十余种产品。
KADE公司应用于热电厂的产品主要是各类丁基胶板(也包括氯化和溴化丁基胶板)、涂层、防腐陶瓷砖板、PA类产品如热塑或热塑外衬玻璃纤维喷淋管系统、FRP插件、钢结构及其防腐层如循环浆液管和槽罐等等。

烟囱防腐的处理方案
对已建机组加装湿法脱硫装置后烟囱防腐方案的选择从技术经济的角度提出了目前较为可行的烟囱防腐处理的方案
随着国内环保法规的日益严格，已建机组正在陆续加装烟气脱硫装置。国内 200MW 及以上机组大都采用石灰石－石膏湿法烟气脱硫技术，而且一部分机组不设置烟气换热器，这就产生了所谓 “ 湿烟囱 ” 如何进行防腐处理的问题。我公司设计三个初步方案可供选择：
1)硼酸砖内衬；
a) 进口烟囱内衬底剂与硼酸砖组合内衬 （KD-GF-B02）；
b) 鳞片与硼酸砖组合内衬 (KD-GF-B01) ；
2)玻璃鳞片烟囱内衬；（KD-GF-120C）
3）烟囱内壁喷涂聚脲；
下面对烟囱防腐方案的技术、经济特点进行比较并逐一详细说明
脱硫对烟囱的影响
烟气经过脱硫后，虽然烟气中的二氧化硫的含量大大减少，但是，洗涤的方法对除去烟气中少量的三氧化硫效果并不好。由于经湿法脱硫，烟气湿度增加、温度降低，烟气极易在烟囱的内壁结露，烟气中残余的三氧化硫溶解后，形成腐蚀性很强的稀硫酸液。脱硫烟囱内的烟气有以下特点：
1）烟气湿度大，处于饱和状态的湿烟气含有的腐蚀性介质在烟气压力和湿度的双重作用下，烟囱内侧结构致密度差的材料内部很易遭到腐蚀，影响结构耐久性。
2）低浓度稀硫酸液比高浓度的酸液腐蚀性更强。
3）酸液的温度在 40 ℃ -80 ℃ 时，对结构材料的腐蚀性特别强。以钢材为例， 40 ℃ -80 ℃ 时的腐蚀速度比在其它温度时高出约 3-8 倍。
电厂烟囱运行工况
目前，电厂烟囱主要在以下三种工况下运行：
1)排放未经脱硫的烟气，进入烟囱的烟气温度在 125 ℃ 左右。在此条件下，烟囱内壁处于干燥状态，烟气对烟囱内壁材料不直接产生腐蚀。
2)排放经湿法脱硫后的烟气，并且烟气经烟气换热器系统加热，进入烟囱的烟气温度在 80 ℃ 左右，烟囱内壁有轻微结露，导致排烟内筒内侧积灰。根据排放烟气成分及运行等条件的不同，结露腐蚀状况将有所变化。
3)排放经湿法脱硫后的烟气，未经烟气换热器加热升温，进入烟囱的烟气温度在 40 ～ 50 ℃ ，烟囱内壁有严重结露，沿筒壁有结露的酸液流淌。
由于在运行时，烟气有可能不进入脱硫装置，而通过旁路烟道进入烟囱。此时，烟气温度较高，一般在 125 ℃ 左右，故设计烟囱防腐时，还必须考虑在此温度工况下运行对烟囱的影响。
烟囱设计时应考虑在锅炉事故状态排放烟气的温度，一般该温度在 200 ℃ 左右，最高时可达 300 ℃ ～ 350 ℃ 左右。
电厂烟囱安全运行的必要条件是承重的钢筋混凝土外筒不被烟气腐蚀，排烟内筒在电厂运行期间尽可能的抵抗烟气腐蚀。
由上所述，在有无烟气换热器系统的情况下，烟囱内壁均存在酸结露状况。在实际运行状况下，内壁的酸液由此而不可避免沿其缝隙向烟囱外壁渗透，而在外壁内侧的防护层通常由有机材料组成，无论从材料的使用寿命及施工质量都不能保证在烟囱设计使用期该防护层能有效地阻隔对外壁产生腐蚀，此外，由此对外壁产生的腐蚀在一般条件下很难检测和发现，对于烟囱安全运行是一个致命的隐患。
脱硫后烟囱内衬材料 烟囱内筒选择一个合适的内衬，必须考虑以下几方面的因素：
1）技术可行性，满足复杂化学环境下的防腐要求；
2）经济合理，较低的建筑成本，一次性投资费用要低；
3）施工条件好，质量控制方便，施工周期短；
4）运行维护费用低，并且方便检修。
需注意的是，用材的选择不仅应考虑初期成本，还应综合考虑装置的可运行周期（即大修周期）和总使用寿命等相关问题。
欧美等发达国家电厂烟气脱硫开始的时间比较早，根据国内外的经验，目前湿法脱硫后的烟囱内筒内衬防腐主要有四类形式：
1）采用耐酸腐蚀的金属合金薄板材作内衬，内衬材料包括镍基合金板（ C-276 、 C22 ）、钛板（ TiCr2 ）等；
2）采用耐腐蚀的轻质隔热的制品粘贴，隔绝烟气和内筒接触，如发泡耐酸玻璃砖内衬；
3）第三类采用耐酸、耐热、隔热、保温；隔绝烟气和钢内筒接触，使用喷涂方式内衬安装，如 VP 烟囱内衬；
4）玻璃鳞片、聚脲等涂层防酸腐蚀涂料。
1.镍基耐蚀合金板
C-276 合金是一种含钨的镍 - 铬 - 钼合金，其硅、碳的含量极低，在氧化和还原状态下，对大多数腐蚀介质具有优异的耐腐蚀性，出色的耐点腐蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀性能。较高的钼、铬含量使合金能够耐氯离子的侵蚀，钨元素也进一步提高了其耐腐蚀性。
C-276 合金在 10 ％硫酸沸腾试验溶液中的腐蚀速率为 0.35mm /y ，而 316L 为 1.615mm /y ， 317 为 0.785mm /y ；
近年来，国际国内市场镍价持续上涨，使得 C276 合金材料初期成本较高，制约了 C-276 耐腐合金在脱硫烟囱中的应用。
采用 C-276 内衬，钢内筒结构设计计算时，不必预留腐蚀富裕度，合金板内侧也不必采取防腐措施。钢内筒钢板与 C-276 内衬合金板有工厂轧制复合和现场挂贴等方式。
国外 C276 合金广泛应用于脱硫塔及烟囱中。由于 C276 合金材料初期成本较高等原因，国内尚无应用于烟囱内筒耐腐内衬的工程实例。
2.钛板 (TiCr2) 内衬
钛是一种很耐腐蚀的材料，这是由于钛的表面容易生成稳定的钝化膜，钝化膜是由几纳米到几十纳米厚的极薄的氧化钛构成，在许多环境中是很稳定的，并且一旦局部破坏还具有瞬间再修补的特性。因此，钛在酸性、碱性、中性盐水溶液中和氧化性介质中具有很好的稳定性，比现有的不锈钢和其它有色金属的耐腐蚀性都好。
这里的钛腐蚀一般为均匀腐蚀和孔腐蚀，均匀腐蚀产生的膜，根据燃媒介质的不同，其含氧化性物质有差别，环境介质不同，氧化膜生成遵循的规律有差别，如果是遵循对数规律，这时的膜具有保护性；如果是遵循直线规律则不具备保护性，腐蚀迅速。
认识到这层氧化膜被破坏后，若不存在修复的环境介质，或环境介质有限，这时钛的腐蚀速度比钢还大，一般认为：钛的耐蚀介质是指那些能使钛的钝化膜处于稳定状态的介质，这些介质属于氧化性，中性，弱还原性。硫酸虽然是一种含氧酸，但稀硫酸的氧化性很弱，属于非氧化性酸，氧化物修复的作用极其有限。
钛的性质与温度及其存在形态、纯度有着极其密切的关系。致密的金属钛在自然界中是相当稳定的，但是，钛中杂质的存在，显著影响钛的物理、化学性能、机械性能和耐腐蚀性能。特别是一些间隙杂质，它们可以使钛晶格发生畸变，而影响钛的的各种性能。常温下钛的化学活性很小，能与氢氟酸等少数几种物质发生反应，但温度增加时钛的活性迅速增加，特别是在高温下钛可与许多物质发生剧烈反应，从而产生腐蚀。故应对工程实际烟气成份及结露情况进行分析后（谨慎）应用。
3.发泡耐酸玻璃砖内衬
发泡耐酸玻璃砖是以硼酸玻璃为基础制成的，耐各种浓缩酸（除 5 ％以上的氢氟酸）和包括氯化物在内的废气冷凝液的腐蚀，导热性低。由发泡耐酸玻璃砖以及粘结剂人造橡胶形成的防腐衬里，在化学环境与温度变化的情况下，都具有防腐能力。由于其导热性低，使原来的烟囱内衬和保温层结构合二为一。
玻璃砖由粘合材料直接粘贴于烟内筒内表面，并由粘合材料对玻璃砖间的缝隙勾缝，阻断了烟气对内筒结构的腐蚀。粘结料的防腐、耐久性是关键，它的老化、开裂都将直接影响到整体内衬系统的防腐性能。玻璃砖的强度较金属要低得多，但其强度要求必须能耐烟气冲击。玻璃砖在国外烟囱有应用。但底剂的选择非常重要，国内的底剂普遍都难以达到要求，国外有成熟的应用在烟囱内衬的底剂，已经有 30 年以上的使用业绩。
4.耐蚀鳞片胶泥内衬
鳞片胶泥含有 10%-40% 片径不等的玻璃鳞片，胶泥在施工完毕后，扁平型的玻璃鳞片在树脂连续相中呈平行重叠排列，从而形成致密的防渗层结构。腐蚀介质在固化后的胶泥中的渗透必须经过无数条曲折的途径，因此在一定厚度的耐腐蚀层中，腐蚀渗透的距离大大的延长，相当于有效地增加了防腐蚀层的厚度。
鳞片胶泥采用的基体树脂是高性能的乙烯基酯树脂，该类型树脂具有较环氧树脂更好的耐腐蚀性能。由于基体树脂是有机材料，鳞片胶泥的寿命保证期为 5 ～ 10 年。根据国内脱硫的实际运行情况，温度的冲击是需要慎重考虑的因素。
鳞片胶泥具有抗渗性好、施工难度小、易修补造价较低等特点。因此，鳞片胶泥在烟气脱硫设备上应用较多。国外电厂烟囱早期有应用，但现已较少采用。

冷却塔防腐必须要注意到的几个关键问题
一.预防环基砼（包括池壁）裂缝的有效措施
众所周知冷却塔环基为大体积砼，因其体积厚大、圆周较长，砼一次浇灌成型容易产生温度裂缝等质量问题。为了有效的预防，根据《电力建设施工及验收技术规范》（建筑工程篇）SDJ 69－87要求，环基按设计采取分段跳仓施工，并采取了常规的从配制砼原材选用上、从配合比的设计上下功夫。但相当数量的工程实例证明，依上述方法施工并未全部圆满地解决问题，仍然还存在裂缝时有产生，且施工周期长相邻段钢筋在外暴露时间长不易防护等各种弊病。为此，在德电三期9200m2冷却塔施工中，以我们多年经验的总结探讨，经与设计单位认真研究协商在原有设计的基础上进行改进，进一步采取了如下措施：
1. 对砼配合比再次试验调整
在砼配合比试配过程中，加入了足够量的粉煤灰，其目的减少水泥用量，降低水化热和砼的绝热温升。加入适宜浇灌时环境温度的外加剂，其目的是减少用水量，增加砼和易性。
2. 在原跳仓施工段的基础上重新划分浇灌段的长度，并设后浇带采用在相邻段之间留设后浇带的施工方法，分段施工长度控制在30m以内。后浇带长度为2m，并保证在相邻段砼浇灌后21天以上实施后浇，其目的：一是尽量保证砼的连续浇灌，加快环基总体施工进度；二是确保先浇段在三周的养护期间尽量自由释放内应力；其三，保证后浇带即可释放应力，又有利于施工缝的严密。
3. 强化施工缝处理
在相邻段上部留设橡胶止水带，后浇带两侧模板采用砖模，在后浇带砼中参微量膨胀剂以补偿砼内部的收缩防止出现裂缝，使其与相邻段砼得以很好的结合。经过改进，相邻段砼浇灌得以连续进行，浇灌后集中进行养护，有效的缩短了施工日期，拆模后下道工序可连续进行。
4. 强化上表面的抹压
砼浇灌后，上表面灰浆较厚，宜采取在砼初凝前铺撒干净的碎石，用木抹子将石子拍入砼内搓平、压实，最后一遍用铁抹子收光，以防止砼表面产生裂缝。
5. 强化测温和养护工作
砼浇灌后应及时进行测温，宜选用便携式建筑电子测温仪，砼浇灌前埋设测温导线，测温工作自砼浇灌后立即跟踪进行连续测量，24h内每2h测一次，以后每4h测上次，10d～28d每6h测一次，随时掌握砼各部位的温度变化，及时采取相应措施，保证砼内外温差不超过25℃。砼浇灌后及时覆盖薄塑料布、岩棉被，保温保湿加以养护。
二.人字柱施工方案的选择
目前，国内施工企业在施工人字柱时普遍采用两种施工方案：一种为现浇；另一种为预制吊装。人字柱采用现浇：柱模板一般根据其外形几何尺寸加工制作专用定型组合钢模板。优点：相对总成本较低。缺点：排架搭设工作量大，高空作业量大；控制砼浇灌质量的工序较复杂并容易出现质量问题；外观工艺质量不美观，工期较长。
人字柱采用预制吊装的施工方案：柱模板采用大型专用钢模板，底模一般制作22件，上模为5－10件（人字柱按44对考虑）。单支柱预制可按排在淋水构件预制场内，利用场地内的大型龙门吊（20t以上）进行模板组装、柱钢筋安装（将其绑扎成型）、砼浇灌、构件倒运等。单支柱吊装可采用双机抬吊，由主吊机械单机吊装就位，主吊机械选用60t履带吊或90t车吊可满足要求，辅助吊车选用25t汽车吊即可。人字柱采用预制吊装与现浇相比具有以下优点：
① 提前预制不占用总工期、吊装工期短，为风筒施工赢得时机；
② 模具节约、成本降低；
③ 有效地解决了现浇弊病，确保了内外工艺质量；
④ 减少脚手架数量和占用周期。
三.提高通风筒施工的安全、速度与外观工艺
1. 附着式三角架部件的改进
附着式三角架的工作原理：三角架和模板通过对销螺栓附着在已成型的砼筒壁上，以此做为操作平台的承力点，进行其上一层的模板、三角架安装和砼浇灌等。三角架和模板一般选用三层，每层高度为1.3米，在施工过程中，三层三角架、模板循环交替，周而复始，直至完成整个筒壁施工。优点：设备简单、操作方便、安全可靠；外观工艺质量好，较易地保证筒壁的几何尺寸，易防止裂缝和局部缺陷的产生。
在以往的施工过程中发现，每组三角架之间的环向连杆、每层之间的上下连杆采用螺栓连接后仍有微量的晃动，不利于各层三角架的整体稳定和力的传递。在德电三期冷却塔施工前，我们对三角架进行了重新改进，即在原有三角架水平杆上焊接Φ48×3.5mm短脚手管，搭接长度为50mm，外露200mm；环向连杆改用脚手管、扣件连接；每层之间的上下连杆也改为脚手管、扣件连接。改进后解决了上述微量晃动的现象，提高了三角架的整体稳定，使力矩传递更趋于合理，同时也节省了制作专用部件的费用，达到了预期效果。
2. 多种机械结合互补
在我国60～80年代末期，各施工单位普遍采用自己设计的金属竖井架作为筒壁施工的垂直运输机械，它通过专用水平吊桥与附着式三角架上层操作平台相连接，其制作和安装工艺均很复杂、施工速度比较慢，并且在使用过程中施工人员的劳动强度较大。90年代，随着国产大型塔式起重机的问世和大容量机组大塔的出出，金属竖井架在逐步转变为辅助运输机械，各施工企业普遍采用大型自升塔式起重机（折臂吊）作为垂直运输机械，它具有组装速度快、起重量大（3.5t包括吊钩）、覆盖面积大，加快了垂直运输速度并极大减轻了施工人员的劳动强度，施工人员上下使用在筒壁外侧配置曲线电梯。
在德电三期9200m2 大型冷却塔施工中，考虑到筒壁每板砼量较大，采用一台自升塔式起重机进行砼浇灌时间较长，无法满足工期要求。为此引入直线人货两用电梯布置在塔内，即可载人又可载运砼加快了工序交接和砼浇灌速度，确保了施工总工期。
通过自升式塔式起重机和直线人货两用电梯相结合的实践，取得了成功的尝试。本人认为此种施工方案定将成为今后大塔施工机械配备的主流之一。
四.淋水件模板的改进
在以往施工中，梁、柱模板普遍采用普通组合钢模板，模板组装、加固、拆除所需工时较长，构件的工艺质量不易保证。为此，在德电三期冷却塔预制件施工中，根据构件的几何尺寸设计出新颖的专用大型钢模板，由专业模板制造厂家进行加工制作，施工中充分利用龙门吊进行模板组装、拆除，简化了模板组装工序，加快施工速度，极大地改善了构件整体外观工艺质量，真正地实现了利用龙门吊车配合组装模板，工业化生产在施工现场预制钢筋砼构件。
五.探讨
1. 筒壁施工采用电动提模系统的施工方案与附着式三角架相比，它具有操作平台和安全防护设施随滑道同时提升，更加稳定、安全，施工人员的劳动强度大幅度降低。但目前电动提模系统还存在很多缺陷，本人认为随着科技的不断进步和施工技术水平的不断提高，应对电动提模系统进一步改进与完善，借鉴烟筒电动提模系统的成功经验，对以下内容进行改进：
① 由现在的一层模板改为2－3层，以充分利用砼的强度；
② 电气控制系统改为整体同时提升；
③ 应对现有模板体系做改进以进一步提高风筒砼外观工艺质量。
通过对它的改进必将替代传统的附着式三角架成为今后施工的主流。
2. 对现有的自升塔式起重机进行技术改造，将砼输送泵管安装在其上，下部配置一座砼输送泵，平臂处于三角架操作平台之间配置软管，这样可极大加快砼浇灌速度减轻施工人员的劳动强度。

OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料
OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料是在OM-1型OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料的基础上，经我司技术人员会同国内相关专家在参考了国内外有关科研成果资料基础上，经过一年的反复研究和不断的中试而成。
经原电力部电力行业标准DL/T901-2004宜兴审批会后（2004年），烟囱脱硫后由于烟气湿度温度的改变造成内衬腐蚀情况的变化，引起了各方的高度关注。电力部行业标准烟囱砼耐酸防腐蚀涂料DL/T693-1999，对原标准的技术指标进行了回顾和思考，对直接与烟气接触的I型涂料的耐热指标，认为有改进的必要。根据目前电厂的运行实际情况，I型涂料不但要经受脱硫后低温、高湿度、低浓度酸液的腐蚀，同时要经受不脱硫长期高温高浓度硫酸腐蚀的考验，烟气温度有时达到150-170℃，因此原来250℃1h的耐热指标就显得有点过低。
OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料是在上述具体情况下，我司参考了国内外有关科研成果资料，在专家的支持下，经过近一年的反复研究和探索，结合电厂的独特运行情况，做了全面系统的适应性试验。经过常州国家涂料质量监督检验中心、上海市产品质量监督检验所、上海市建筑科学研究院和同济大学建筑工程研究院的检测，各项技术指标均能满足电厂烟囱脱硫或不脱硫运行情况的技术要求。OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料已得到电力设计单位和建设单位的认可，已应用在华能常发、山西热电三期、黄岛电厂、南通电厂180M钢筋混凝土套筒烟囱内外侧防腐等电厂。
产品摘要指标：
1、耐高温：270℃。
2、耐稀酸（硫酸、硝酸、盐酸）5%浓度、80℃温度：15天无变化；耐30%硫酸：80℃15天无变化，常温35天无变化。
3、耐水性：常温浸泡90天无变化。
4、耐剥离性：（急冷急热270℃/水冷反复循环）50次无变化。
5、抗老化指标：耐湿热试验500h无变化。
6、使用年限： 15年。
7、施工周期：25—30天。
单筒烟囱内衬处理和钢烟囱内侧耐酸防腐处理方案：
（一）、单筒烟囱内衬处理：
1、处理方法及程序：清理打磨砼表面，涂刷OM界面剂，批刮OM腻子，涂刷OM-2底料两道，尔后涂刷OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料两道（中间可增加铺贴玻璃纤维布1—2道）总厚度2.0—2.5mm。
2、施工周期：25天（180-240M烟囱）。
（二）、钢烟囱内侧防腐处理方案：
1、处理方法和程序：除锈后涂刷OM-2底料两道，涂刷OM-3型烟囱耐高温耐酸防腐涂料两道，总干膜厚度0.75—1.2mm。（设计院根据需要选择厚度）
2、施工周期：25天（180-240M烟囱）。
★?主要性能及指标
表面干燥时间?＜4小时?
常温贮存时间?＞270天?
耐热性?200℃（1小时）
耐酸性?40%H2SO4，常温30天或80℃15天
抗渗性?≥0.6Mpa
与砼（或陶质砖）粘结力?＞1Mpa
耐水性?常温浸水30天